某電廠高旁主閥密封圈螺栓斷裂原因分析

2014-08-25 趙永峰 國(guó)網(wǎng)河南省電力公司電力科學(xué)研究院

  對(duì)某電廠高旁主閥密封圈螺栓進(jìn)行了宏觀和斷口分析、光譜、硬度和金相組織等檢測(cè)及斷裂原因分析工作,結(jié)果表明:由于螺栓材質(zhì)不良、硬度不合格,在裝配過(guò)程中螺栓的預(yù)緊力矩過(guò)大或者運(yùn)行過(guò)程中螺栓過(guò)載,發(fā)生韌性斷裂。

  螺栓作為連接件和緊固件在電廠設(shè)備中廣泛應(yīng)用,但高旁密封圈螺栓由于其外形較小,通常作為零配件使用,其質(zhì)量和裝配問(wèn)題容易被忽視。由于其作為零配件使用,容易忽視對(duì)它的技術(shù)監(jiān)督以及裝配,真空技術(shù)網(wǎng)(http://www.healwit.com.cn/)認(rèn)為在使用前沒(méi)有進(jìn)行相關(guān)性能檢測(cè)以及在裝配時(shí)不夠重視加大了此種螺栓斷裂的風(fēng)險(xiǎn)。本文通過(guò)對(duì)螺栓的材質(zhì)、力學(xué)性能、斷口形貌以及金相組織等檢測(cè)手段綜合分析了螺栓斷裂的原因,通過(guò)分析認(rèn)為,螺栓材質(zhì)不良、硬度不合格,在裝配過(guò)程中螺栓的預(yù)緊力矩過(guò)大或者運(yùn)行過(guò)程中螺栓過(guò)載,導(dǎo)致螺栓發(fā)生了韌性斷裂。通過(guò)分析希望對(duì)此類外形較小、作為零配件使用的螺栓的技術(shù)監(jiān)督和裝配過(guò)程引起足夠重視,避免發(fā)生斷裂,為機(jī)組的安全運(yùn)行創(chuàng)造有利條件。

1、宏觀以及斷口檢查

  2013年5月,某電廠在檢修過(guò)程中,發(fā)現(xiàn)汽機(jī)高旁主閥密封圈螺栓全部斷裂。該密封圈螺栓共8條,材質(zhì)為C-422,規(guī)格為M10×35mm。據(jù)了解,斷裂前,高旁溫度由315℃突然升高至420℃。于是對(duì)8條斷裂螺栓螺紋頂徑進(jìn)行了測(cè)量,斷裂處螺栓螺紋頂徑分別減小至約8.1mm~8.5mm,斷裂處螺紋頂徑數(shù)值明顯減小,說(shuō)明螺栓在斷裂時(shí)被明顯拉長(zhǎng)而產(chǎn)生了明顯的塑性變形。螺栓斷裂前發(fā)生明顯的宏觀變形,這是韌性斷裂的顯著特征。

  斷裂螺栓的宏觀斷口顏色呈暗灰色,斷口不平整,靠近斷口中心凸起,沿螺紋根部有剪切唇,斷口形狀呈錐杯狀。斷口的宏觀特征符合韌性斷口特征,斷口形貌如圖1所示。

斷裂螺栓斷口

圖1 斷裂螺栓斷口

2、材質(zhì)以及硬度檢測(cè)

  采用NitonXL3T合金分析儀對(duì)斷裂螺栓中的合金成分含量進(jìn)行測(cè)定,依據(jù)標(biāo)準(zhǔn)DL/T439-2006合金成分含量規(guī)定,螺栓中Mn、Cr、Mo、V、Ni、Cu均符合標(biāo)準(zhǔn)要求,但未檢測(cè)到W元素,與標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定的W含量范圍0.90~1.25%不符。在臺(tái)式布洛維硬度儀上,對(duì)斷裂螺栓橫截面硬度進(jìn)行檢測(cè),發(fā)現(xiàn)8條斷裂螺栓硬度值在240~255HB,依據(jù)標(biāo)準(zhǔn)DL/T439-2006規(guī)定,C-422材料螺栓硬度值范圍應(yīng)為277~331HB,因此,初步判定斷裂螺栓硬度值不符合標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定,硬度不合格。

3、微觀檢查

  從8條斷裂螺栓中抽取兩條編號(hào)為#1、2,沿橫截面將試樣切開(kāi)進(jìn)行微觀分析,斷裂試樣橫切面夾雜物照片見(jiàn)圖2、3,按GB/T10561-2005《鋼中非金屬夾雜物含量的測(cè)定標(biāo)準(zhǔn)評(píng)級(jí)圖顯微檢驗(yàn)法》評(píng)級(jí)為3級(jí)。

某電廠高旁主閥密封圈螺栓斷裂原因分析

圖2 #1斷裂試樣橫切面夾雜物形貌 圖3 #2斷裂試樣橫切面夾雜物形貌

  #1、2斷裂試樣橫切面金相照片見(jiàn)圖4、5,兩個(gè)斷裂試樣的橫切面組織均為回火索氏體組織。

#1斷裂試樣橫切面組織形貌

圖4 #1斷裂試樣橫切面組織形貌

#2斷裂試樣橫切面組織形貌

圖5 #2斷裂試樣橫切面組織形貌

  #1、2斷裂試樣縱切面靠近斷口處金相照片見(jiàn)照片6、7,組織為回火索氏體,但已明顯發(fā)現(xiàn)塑性變形,組織被拉長(zhǎng)。

#1斷裂試樣縱切面組織形貌

圖6 #1斷裂試樣縱切面組織形貌

#2斷裂試樣縱切面組織形貌

圖7 #2斷裂試樣縱切面組織形貌

4、原因分析

  綜上原因,我們對(duì)此進(jìn)行了分析:

  (1)從宏觀尺寸、宏觀斷口以及微觀斷口邊緣組織有明顯塑性變形來(lái)看,斷裂屬于韌性斷裂。

  (2)經(jīng)材料合金分析,材質(zhì)與設(shè)計(jì)的C-422標(biāo)準(zhǔn)不符,管材中基本上無(wú)W元素,降低了材料的長(zhǎng)時(shí)高溫性能。

  (3)此材料的硬度值低于標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定的下限值。

  (4)微觀上螺栓的組織為回火索氏體,組織正常;材料的冶金夾雜缺陷較多,會(huì)降低材料的強(qiáng)度和塑性。

  (5)螺栓的預(yù)緊力矩過(guò)大或者運(yùn)行過(guò)程中螺栓過(guò)載,都會(huì)導(dǎo)致螺栓應(yīng)力超過(guò)其屈服強(qiáng)度,造成螺栓韌性斷裂。

5、結(jié)束語(yǔ)

  綜合各項(xiàng)試驗(yàn)結(jié)果認(rèn)為高旁主閥平衡密封圈固定螺栓斷裂原因?yàn)椋?/p>

  (1)材料的合金成分與標(biāo)準(zhǔn)要求不符、硬度不合格;

  (2)裝配過(guò)程中螺栓的預(yù)緊力矩過(guò)大或者運(yùn)行過(guò)程中螺栓忽然過(guò)載造成韌性斷裂。

  綜合以上斷裂的原因,建議對(duì)新更換螺栓進(jìn)行材質(zhì)和硬度抽檢,并注意在裝配過(guò)程中避免預(yù)緊力矩過(guò)大或者運(yùn)行過(guò)程中工況的突變。