真空斷路器采用真空滅弧室，真空滅弧室中動觸頭和靜觸頭采用平面對接方式接觸。為保證動觸頭和靜觸頭良好的接觸，必須保證足夠的觸頭壓力；在真空斷路器合閘過程中，動觸頭具有合理的合閘速度(一般控制在0.4～0.8 m/s)，合閘瞬間動觸頭和靜觸頭發(fā)生彈性碰撞，觸頭壓力又將動觸頭保持在合閘位置，出現(xiàn)動觸頭反復的跳動過程，即彈跳現(xiàn)象產(chǎn)生。在合閘時動靜觸頭剛接觸直至動靜觸頭穩(wěn)定接觸瞬間為止的時間間隔即為彈跳。彈跳時間為n ms。

　　合閘彈跳對真空斷路器影響目前業(yè)內(nèi)關于合閘彈跳對真空斷路器的影響存在兩種看法。

1、彈跳無害論

　　型式試驗中真空滅弧室觸頭熔焊分不開時就把原因歸結(jié)到合閘彈跳上是不合理的。分析中做單分試驗和動熱穩(wěn)定時也出現(xiàn)熔焊，那又如何解釋呢?認為只要有足夠大的觸頭壓力完全可以避免動靜觸頭的熔焊，與合閘彈跳并沒關系。合閘彈跳時間n ms不等于觸頭回彈了n ms，合閘彈跳時間越長，觸頭熔焊越嚴重的觀點并不一定成立。合閘彈跳時間是在空載時測得，而在負載時也會有預擊穿發(fā)生，伴隨著產(chǎn)生和合閘方向相反的電動力，這相當于一個緩沖器.此時有可能沒有彈跳。認為真空斷路器開斷失敗、重擊穿和觸頭熔焊等和合閘彈跳毫無關系，甚至主張將這一指標從技術條件中刪除。

2、彈跳有害論

　　真空斷路器合閘彈跳過程中，動觸頭在觸頭壓力的作用下回彈距離小，電弧不會熄滅，容易導致滅弧室的動、靜觸頭電弧燒損。彈跳時間過長的主要危害在于加速了真空滅弧室觸頭的電磨損，從而導致滅弧室電壽命縮短。在關合峰值電流時，真空斷路器發(fā)生合閘彈跳現(xiàn)象，真空滅弧室內(nèi)電弧能量會迅速積累，容易產(chǎn)生動靜觸頭發(fā)熱熔焊現(xiàn)象，特別是關合容性電流時合閘涌流較大，如果彈跳時間過長就會使得真空滅弧室觸頭發(fā)生熔焊，嚴重影響真空斷路器的電壽命。

合閘彈跳產(chǎn)生的原因及抑制合閘彈跳的方法

　　真空斷路器在合閘操作時，為了保證足夠的觸頭壓力合閘機構(gòu)具有較大的動能，這一能量在動靜觸頭碰撞后主要被分成了三部分：合閘碰撞損失、傳動機構(gòu)的觸頭壓縮彈簧的部分儲能和觸頭彈跳時的動能。從理論上講，產(chǎn)生彈跳的主要原因是在動靜觸頭合閘碰撞時，合閘沖擊不能因材料變形以及操動機構(gòu)上觸頭壓縮彈簧的部分儲能全部吸收掉，剩余的能量使得動觸頭發(fā)生了反彈而產(chǎn)生的。剩余的能量也就是觸頭彈跳時的動能，直到該能量全部消耗完畢為止，彈跳才消失。

　　真空斷路器動觸頭合閘彈跳分散性很大，影響因素也很多。主要原因有以下幾點：真空滅弧室、真空斷路器合閘速度、觸頭壓力、傳動機構(gòu)動端的質(zhì)量、機構(gòu)的傳動間隙和真空斷路器安裝裝配質(zhì)量、機構(gòu)穩(wěn)定性等。

1、真空滅弧室對彈跳的影響

　　真空滅弧室動觸頭機械強度、質(zhì)量、動和靜觸頭平面度對彈跳的影響合閘的碰撞損失，也就是合閘碰撞過程中動靜觸頭產(chǎn)生變形而吸收的能量。這包括動、靜觸頭的材料彈性變形和塑性變形。動、靜觸頭的機械強度越高，其變形能力越差，碰撞損失越小，吸收合閘能量的能力也就越小，彈跳就會越大。因此，在保證滅弧室機械性能要求的前提下，適當?shù)慕档碗姌O的機械強度，也可以很好地降低彈跳。

　　合閘時的動能與動觸頭、動端的質(zhì)量和合閘速度成正比，動觸頭、動端的質(zhì)量越大其產(chǎn)生的慣性沖擊越大；動端的質(zhì)量過大又會引起斷路器合閘彈跳時間加長，在確保真空斷路器合閘可靠的前提下，應盡量減小動端質(zhì)量避免合閘彈跳加劇。動、靜觸頭平面度越差，彈跳越大。動、靜觸頭平面度差，碰撞時的接觸面積就小，碰撞損失也就小，彈跳也就會相應加大。真空滅弧室是外購元件，其特性是外購廠成型的無法改變，但應選擇性能和口碑良好的真空滅弧室生產(chǎn)廠家。

2、真空斷路器合閘速度對彈跳的影響

　　合閘時，合閘速度越大所產(chǎn)生的合閘沖擊也越大，動、靜觸頭發(fā)生碰撞的反彈幅值越大，會出現(xiàn)觸頭反復的合、分過程，反彈幅值越大，彈跳時間就越長。所以，要合理設計并控制合閘速度。不能過高追求高合閘速度，導致合閘彈跳過大。

3、傳動機構(gòu)的推桿與真空滅弧室同心度配合對彈跳的影響

　　傳動機構(gòu)的推桿與真空滅弧室同心度幾何公差越大，彈跳越大。當傳動機構(gòu)的軸心與真空滅弧室不同軸時，滅弧室被強迫適應機構(gòu)，造成動導電桿發(fā)生傾斜，更嚴重時靜端蓋板也會因受彎曲力而變形，使得動靜觸頭閉合時兩觸頭間產(chǎn)生夾角，碰撞時的接觸面積減小，碰撞損失也就小，從而使得彈跳增大。同時動導電桿傾斜，在合閘過程中導電桿與導向套運動不暢，也會使彈跳時間加長。

4 、觸頭壓力對彈跳的影響

　　彈跳與觸頭初壓力成反比。為了保證關合過程中動、靜觸頭可靠接觸，需要增加動、靜觸頭間的接觸壓力，觸頭接觸壓力分為觸頭初壓力和觸頭終壓力。觸頭終壓力的大小主要取決于觸頭彈簧的超程和剛度；觸頭初壓力的大小則取決于觸頭彈簧的剛度和觸頭彈簧的預壓縮量。足夠的觸頭初壓力使觸頭在閉合碰撞時得到緩沖， 將碰撞的動能轉(zhuǎn)為彈性勢能，抑制觸頭的彈跳時間。在適應合閘機構(gòu)的合閘功情況下盡可能提高觸頭初壓力。

5、機構(gòu)的傳動間隙對彈跳的影響

　　機構(gòu)的傳動間隙越大所造成的彈跳也越大的，對機構(gòu)傳動間隙進行控制，通�？刂圃�0.03～0.05 mm內(nèi)，減小空程間隙；機構(gòu)傳動間隙越大，帶來合閘彈跳的可能性就越大，同時機構(gòu)的可靠性降低。

6、真空斷路器安裝裝配質(zhì)量對彈跳的影響

　　開關安裝裝配質(zhì)量是造成彈跳過大重要因素。提高真空斷路器的裝配工藝質(zhì)量。裝配合理，真空滅弧室不受到額外的力。調(diào)整導向裝置的位置，使真空滅弧室動觸頭的運動軌跡與弧室的軸心在一條直線上，真空滅弧室動觸頭活動自如，無卡澀現(xiàn)象，確保真空斷路器的各支撐部件的強度及相關緊固件不松動等。

7、機構(gòu)穩(wěn)定性對彈跳的影響

　　真空滅弧室的動、靜導電桿材料是由無氧銅，起導通電流的作用，真空滅弧室觸頭材料大量使用的是銅鉻合金。無氧銅材料導電性能優(yōu)良但剛性較差，超程在前200次合閘過程中會變小導致觸頭壓力變小。為確保機械特性穩(wěn)定，真空斷路器在出廠檢測前進行300次的合分操作，使其動、靜導電桿冷作硬化達到機械磨合的效果，這樣就能確保出廠后的真空斷路器特性穩(wěn)定，超程穩(wěn)定并不會再發(fā)生大的變化，通過機械磨合試驗后觸頭材料平面度提高，這些都能降低合閘彈跳。

結(jié)束語

　　如果彈跳時間控制在5 ms以下，對電壽命的影響是很小的。但是GB 50150 -2006《電氣裝置安裝工程電氣設備交接試驗標準》中第12.0.5條測量合閘過程中觸頭接觸后的彈跳時間，應符合下列規(guī)定：合閘過程中觸頭接觸后的彈跳時間，40.5 kV以下斷路器不應大于2 ms；40.5 kV及以上斷路器不應大于3 ms。雖然不是強制性標準，但真空斷路器制造廠在交接或驗收時是否會受到驗收人員的質(zhì)問或在招投標中受到排斥?有些制造廠家為了體現(xiàn)其高參數(shù)甚至技術要求合閘彈跳小于1 ms。為了避免在供貨驗收或招投標時引起不必要的麻煩，依靠目前成熟技術和制造工藝通過調(diào)整真空斷路器的合閘彈跳完全能達到GB 50150-2006《電氣裝置安裝工程電氣設備交接試驗標準》的要求。