上節(jié)中（雙活塞缸式氣動(dòng)真空發(fā)生器改進(jìn)設(shè)計(jì)的理論依據(jù)）通過(guò)對(duì)系統(tǒng)極限真空度和響應(yīng)時(shí)間的分析, 發(fā)現(xiàn)了現(xiàn)階段限制系統(tǒng)主要性能提高的主要原因。因此, 本文提出了采用一個(gè)抽氣換向閥來(lái)替代原有兩個(gè)抽氣單向閥的改進(jìn)設(shè)計(jì), 改進(jìn)后的系統(tǒng)工作原理如圖2 所示, 命名為PVSCTC- 2。

1.動(dòng)力腔Ⅰ 2.動(dòng)力腔Ⅱ 3.真空腔Ⅰ 4.真空腔Ⅱ 5.真空容器 6.真空吸盤 7.抽氣換向閥 8.驅(qū)動(dòng)換向閥

圖2 改進(jìn)后的系統(tǒng)工作原理

       活塞式真空發(fā)生器的抽氣過(guò)程采用抽氣換向閥控制時(shí), 不僅消除了抽氣流道中原抽氣單向閥開啟壓力的損失, 也克服了抽氣過(guò)程抽氣有效面積逐漸減小的不利影響, 有利于提高系統(tǒng)極限真空度、減少響應(yīng)時(shí)間。但在PVSCTC- 2型中依然保留了原兩個(gè)排氣單向閥, 這是因?yàn)槿敉瑯右該Q向閥取代兩排氣單向閥, 雖然可使真空腔排氣時(shí)余隙容積氣體壓力有所降低, 也減少了回流氣體產(chǎn)生的真空壓力波動(dòng), 但當(dāng)活塞反向運(yùn)動(dòng)時(shí),大氣氣體也將流入上一次行程中的抽氣腔內(nèi), 反而增加了活塞運(yùn)動(dòng)時(shí)的阻力, 不利于往復(fù)運(yùn)動(dòng)速度的提高, 從而也影響系統(tǒng)的有效抽速; 另外, 若突然停止氣源供氣, 活塞很可能最終停留在行程的一側(cè), 使抽氣換向閥處在換向過(guò)程中, 這樣就不能保證真空腔室與真空容器連接的密閉性, 不能維持住真空吸盤處原有的真空度, 導(dǎo)致吸取的工件脫落。所以, 為了避免上述兩點(diǎn)不利影響, 保留了原有兩個(gè)排氣單向閥。

       但是, 在此改進(jìn)的同時(shí), 也隨之帶來(lái)了不利的影響。由于在具體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)時(shí), 抽氣換向閥是位于動(dòng)力腔室和真空腔室之間, 靠外側(cè)的真空腔室Ⅱ在抽氣時(shí)需繞過(guò)整個(gè)真空腔體, 不可避免使得余隙容積增大, 這對(duì)系統(tǒng)極限真空度有不利影響, 也增大了真空容器中壓力波動(dòng)。在具體零部件結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)前, 先對(duì)系統(tǒng)進(jìn)行了仿真研究, 主要參數(shù)如下: 動(dòng)力腔直徑40 mm, 真空腔直徑40 mm, 活塞桿直徑8 mm, 行程40 mm,供給壓力0.15 MPa。

       圖3 為系統(tǒng)結(jié)構(gòu)改進(jìn)前后的真空響應(yīng)過(guò)程對(duì)比。仿真結(jié)果表明, PVSCTC- 2 在系統(tǒng)極限真空度和響應(yīng)時(shí)間這兩項(xiàng)主要性能指標(biāo)上都有一定程度提高。同時(shí), 圖3 中PVSCTC- 2的真空響應(yīng)過(guò)程也的確出現(xiàn)之前分析的氣體回流產(chǎn)生的真空度波動(dòng)現(xiàn)象, 這是由結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)所造成的, 無(wú)法避免, 只能通過(guò)盡可能減小真空腔室的余隙容積來(lái)減小波動(dòng)。

圖3 系統(tǒng)改進(jìn)前后真空響應(yīng)過(guò)程仿真結(jié)果對(duì)比